水布埡溢洪道泄槽鼻坎有限元分析

夏傳星,花俊杰,黃 元

(長江勘測規劃設計研究院,湖北武漢 430010)

水布埡溢洪道泄槽鼻坎有限元分析

夏傳星,花俊杰,黃 元

(長江勘測規劃設計研究院,湖北武漢 430010)

水布埡溢洪道泄量巨大、泄洪水頭高,泄槽鼻坎受力非常復雜,按常規材料力學法計算的鋼筋無法布置。采用ANSYS軟件對鼻坎進行三維有限元分析,重點研究鼻坎在不同結構措施下的應力變形情況,提出了側墻和底板的配筋原則,可為同類工程提供參考。

水布埡;溢洪道泄槽;鼻坎;三維有限元法;灌漿

1 工程概況

水布埡水電站位于湖北省巴東縣境內的清江中游河段,是一座以發電和防洪為主、兼有其它綜合效益的大Ⅰ型水利工程。樞紐建筑物主要由混凝土面板堆石壩、左岸溢洪道、右岸地下廠房和放空洞等組成。

泄洪建筑物為河岸式溢洪道,采用窄縫式消能工、階梯式出口布置型式。經多年研究,5條泄槽鼻坎采用階梯式布置以及5#鼻坎采用右偏布置方式,基本上可以解決水布埡工程軟弱地質條件下的消能防沖和電站尾水防淤積等問題[1]。

溢洪道泄量大(萬年一遇最大下泄流量18 280 m3/s)、水頭高,泄槽鼻坎承受水壓力很大[2],采用常規材料力學方法計算側墻和底板所需鋼筋量很大,難以布置。本文以3#泄槽鼻坎為例,采用大型有限元分析通用軟件ANSYS研究鼻坎原設計體型及不同結構措施下的應力變形情況,為側墻和底板的配筋提供計算依據。

2 計算條件

2.1 計算模型

3#泄槽鼻坎結構見圖1,鼻坎周邊設置了伸縮縫,為獨立結構,分析時不考慮鼻坎與周邊結構之間的相互作用,計算范圍取3#鼻坎及地基。

采用空間八結點六面體單元離散計算域[3],建立的三維有限元模型見圖2,單元總數為37 199,結點總數為41663。計算坐標以垂直水流方向為X軸軸向,指向左岸為正,豎直方向為Y軸軸向,豎直向上為正,順水流方向為Z軸軸向,指向下游為正。地基的前后、左右邊界及底部均取法向約束[4]。

2.2 作用及其組合

根據《清江水布埡水利樞紐泄洪消能專題報告審查意見》中的溢洪道設計標準,挑流鼻坎按一級建筑物設計,設計洪水標準為千年一遇,校核洪水標準為萬年一遇。

圖1 溢洪道3#泄槽鼻坎結構圖

圖2 3#泄槽鼻坎三維有限元模型

本文計算荷載考慮自重、側墻和底板承受的時均壓力和脈動應力。

鼻坎三維有限元分析考慮了四種作用效應組合:①萬年一遇校核洪水(泄量18 280 m3/s);②千年一遇設計洪水(泄量16 230 m3/s);③五百年一遇洪水(泄量14 810 m3/s);④百年一遇洪水(泄量11 490 m3/s)。

2.3 力學參數

參照溢洪道泄槽段混凝土強度等級分區圖和地質剖面圖,模擬鼻坎混凝土和地基巖層,計算參數取值見表1[5]。

2.4 配筋計算方法

根據《水工混凝土結構設計規范》[6](DL/T 5057-1996),當由力學計算得出結構在彈性階段的截面應力圖形,并按彈性受拉應力圖形配置鋼筋時,配筋原則為:總拉力T由混凝土承擔的拉力及鋼筋承擔的拉力共同承擔。

表1 混凝土及巖體物理力學參數表

ANSYS計算中,根據有限元應力結果,在應力最大值處沿垂直配筋方向設置應力路徑[7],將拉應力映射到應力路徑上,積分求出混凝土和鋼筋承擔的拉力,按規范公式計算受力鋼筋。

3 計算結果

文中正應力以拉為正,以壓為負;豎直位移以向上為正,順水流位移以指向下游為正,垂直水流位移以指向左岸為正。圖中應力單位為Pa。

3.1 原設計體型結果分析

鼻坎側墻底部網格尺寸很小,底板與側墻交接部位為應力突變區,有限元應力集中現象嚴重,故結點應力值較大。校核工況下,垂直水流向拉應力最大值出現在鼻坎底板出口部位,豎向和順水流向拉應力最大值出現在側墻底部,鼻坎的應力示意見圖3～圖4。其余工況的鼻坎應力變形規律和萬年一遇工況基本一致,只是各最大值有不同程度的減少,各工況計算結果見表2。

表2 鼻坎應力位移最大值表

根據應力圖形,在側墻和底板設置多條應力路徑,按2.4節方法計算鋼筋截面積。萬年一遇校核工況下,單寬1 m范圍內側墻所需最大鋼筋截面積為41 016mm2,底板為36 339 mm2。設計工況側墻所需鋼筋截面積比校核工況約減少15%～22%,底板約減少7%～15%。百年一遇工況的配筋量較小,按構造配筋即可。

圖3 樁號0+249.5剖面垂直水流向拉應力圖

圖4 樁號0+249.5剖面豎直向拉應力圖

由計算可知,校核工況下,鼻坎的側墻和底板承受的拉力很大,計算所需鋼筋截面積較大,鋼筋不便布置,需要采取結構措施降低拉應力。

3.2 修改體型結果分析

為降低鼻坎拉應力,嘗試對原設計體型進行適當修改,在側墻進口頂部設置蓋板,蓋板長度分別取10 m 、15 m 、17 m,厚度取 1 m 、2 m 、3 m 。計算結果表明,在鼻坎進口頂部設置蓋板可以有效地減少側墻內側豎向拉應力,底板垂直水流向拉應力也有所改善。隨蓋板長度增加,側墻拉應力改善越明顯;隨蓋板厚度增加,蓋板拉應力變小,側墻外側拉應力范圍和最值都有所增加。對比不同蓋板下鼻坎的應力變形,蓋板長度15 m、厚度2 m時鼻坎的應力較優,結果見表3,校核工況應力示意見圖5～圖6。

側墻進口頂部加設一長15 m、厚2 m的蓋板后,萬年一遇校核工況下,側墻內側受拉鋼筋的截面積大幅度減少,單寬1 m范圍內側墻所需最大鋼筋截面積為12 757mm2,底板為26 094 mm2。和原設計體型相比,分別減少69%和28%。但側墻外側拉應力區也需配置鋼筋,最大截面積為11 755 mm2。

表3 修改體型鼻坎應力位移最大值表

圖5 樁號0+230.5剖面垂直水流向拉應力圖

圖6 樁號0+230.5剖面豎直向拉應力圖

3.3 預應力結果分析

由于側墻底板拉應力較大,嘗試采取預應力效果。一是只在底板上加2 000 kN預應力鋼筋,二是在底板和右側墻上加8 000 kN預應力鋼筋。

和原設計相比,只在底板上施加2 000 kN預應力鋼筋時,底板拉應力有所改善,所需鋼筋截面積約減少12%,側墻拉應力基本沒有改變。

底板和右側墻施加8 000 kN預應力鋼筋時,側墻和底板拉應力最值和分布范圍都有很大幅度減少,各斷面配筋面積約減少50%左右。單寬范圍內側墻所需最大鋼筋截面積為24 475 mm2,底板為24 056 mm2。

3.4 結構縫灌漿后結果分析

在側墻進口設置蓋板以及采用預應力鋼筋措施施工難度較大,經研究決定,將1#～5#泄槽鼻坎之間的結構縫進行灌漿,使邊墻成為一個整體,同時在右側墻外側出口部位加一三角形塊混凝土,底寬6 m,高度為10 m。

考慮結構縫灌漿措施,計算模型取2#泄槽一半、3#泄槽和4#泄槽一半進行分析,分別在樁號0+221.5(出口 29 m)、0+225.5(出口 25 m)、0+230.5(出口 2 0m)、0+240.5(出口 10 m)、0+245.5(出口5 m)位置取剖面進行平面有限元分析,左右及底部地基邊界均取法向約束。

本文限于篇幅,僅給出樁號0+240.5(出口10 m)的模型圖及應力示意圖,見圖7～圖9。由于樁號0+220.5～0+230.5之間,4#泄槽鼻坎左側墻承受水壓力遠大于3#泄槽鼻坎右側墻,故3#泄槽鼻坎右側墻的豎向應力全部為壓。

根據應力圖形計算的鋼筋截面積見表4～表5,最終確定配筋原則為:側墻內側豎向受力鋼筋布置多排,鋼筋在不同高程截斷。底板受力鋼筋在進口15 m布置兩排,其余布置三排。

圖7 鼻坎二維有限元模型圖(出口10 m)

圖8 鼻坎垂直水流向拉應力圖(出口10 m)

結構縫不灌漿時,在五百年一遇洪水工況下,各剖面鼻坎計算所需的鋼筋面積見表7,采用的鋼筋布置可以滿足要求。

圖9 鼻坎豎直向拉應力圖(出口10 m)

表4 鼻坎左側墻鋼筋計算表 單位:mm2

表5 鼻坎右側墻鋼筋計算表 單位:mm2

表6 鼻坎底板鋼筋計算表 單位:mm2

表7 鼻坎鋼筋計算表 單位:mm2

4 結 論

(1)水布埡溢洪道泄槽鼻坎配筋受校核工況(萬年一遇)控制,原設計體型(即不采取特別結構措施時)校核工況下側墻、底板按常規配筋難以滿足配筋要求。

(2)在側墻進口設置蓋板或采取預應力鋼筋后配筋仍難滿足要求,且施工難度較大,不推薦采用此兩種措施。

(3)推薦采用將相鄰鼻坎之間的結構縫灌漿,及在有條件部位(右側墻離出口約10m范圍內外側)布置支撐結構的措施。采用此結構措施后,鼻坎的側墻、底板仍有拉應力區,通過配置受力配筋可以解決。

(4)按本文配筋原則配置受力鋼筋后,鼻坎下泄五百年一遇洪水時,不計結構縫灌漿的影響,配筋仍能滿足要求,滿足安全標準。

[1]廖仁強,向光紅.水布埡水利樞紐岸邊溢洪道設計[J].人民長江,2007,38(7):26-27,73.

[2]楊啟貴,廖仁強,陳代華,等.水布埡水利樞紐設計創新與實踐[J].人民長江,2007,38(7):16-18.

[3]王勖成,邵 敏.有限單元法基本原理和數值方法[M].北京:清華大學出版社,1997.

[4]王宏碩,翁情達.水工建筑物(專題部分)[M].北京:水利電力出版社,1999:149-150.

[5]長江勘測規劃設計研究院.湖北清江水布埡水利樞紐可行性研究報告第三篇[R].武漢:長江勘測規劃設計研究院,1998.

[6]電力工業部華東勘測設計研究院.DL/T 5057-1996.水工混凝土結構設計規范[S].北京:中國電力出版社,1996:105.

[7]李 圍.ANSYS土木工程應用實例(第2版)[M].北京:中國水利水電出版社,2007.

FEM Analysis on Spillway Chute's Bucket Lip of Shuibuya Project

XIA Chuan-xing,HUA Jun-jie,HUANG Yuan
(Changjiang Investigation and Planning Design Institute,Wuhan,Hubei430010,China)

The spillway of Shuibuya project is of big flood discharge capacity and high head,consequently,the stress state of the bucket lip is very complex under high water pressure,and it is difficult to arrange the reinforcement in the bucket lip because of large reinforcement quantity calculated by conventional mechanical method.The three-dimensional finite element analyses focusing on the stress and deformation of the bucket lip with different structural measures are performed here by ANSYS.Based on the finite element analysis,the reinforcing principle of the side wall and bottom plate is proposed.The research may provide a reference for similar projects.

Shuibuya project;spillway chute;bucket lip;3-D FEM;grouting

TV651.1

A

1672—1144(2012)05—0172—05

2012-03-22

2012-05-02

夏傳星(1978—),女(漢族),河南鄧州人,工程師,主要從事水工結構設計工作。