李懷蓉
(云南省昭通市水利水電工程質(zhì)量監(jiān)督站 657000)
漁洞水庫南干渠永豐倒虹吸水利工程地處云南省昭通市永豐鎮(zhèn)小閘村,兩岸水平段長320m,穿越昭魯主干道。管材為預應力混凝土管及鋼管,位于南干渠原技施設計34+772.8~35+465.1里程處。長709.9m,距昭通市區(qū)15km,是漁洞水庫南干渠最后一個引水建筑物。
永豐倒虹吸工程因技施設計時沿用初設階段管軸線,施工單位中標進場施工放線時,發(fā)現(xiàn)管軸線穿過昭魯河橋墩,斜交小閘村公路及交通橋和永豐抽水站抽、排水溝。為確保公路橋不被破壞,交通暢通及抽水、排水溝暢通,減少賠償,漁洞水庫工程管理局要求將永豐倒虹吸管道軸線向昭通方向平移30m。為此筆者所在單位根據(jù)軸線平移后的軸線重新進行設計,在設計過程中,又因為接到工程管理局“關于永豐倒虹吸跨河段管道設計高程不符合防洪規(guī)劃的通知”,對穿越昭魯河底段管道高程進行了調(diào)整及相應的設計變更。
工程地質(zhì)分進水池、進口段、水平段及跨河底段、出口段、出水池幾部分。
進水渠為人工采煤堆土、粉細砂。進水池處地形平緩,原推測表層2~3m為第四系黏土,下部為第三系泥石層;根據(jù)開挖后揭露的地質(zhì)情況,該段上部為人工回填土,厚4~6m,中部為砂質(zhì)黏土及泥炭,下部為淤泥,地基承載力每平方米4~6t;進口至水平段下坡部分為15~20°的緩坡臺地,為第四系坡殘積黏土;水平段及跨河底段為第四系湖沼相淤泥、草煤,厚2~3m,下部為粉細砂層;水田至出水池段上部為第四系黏土,下部為強風化砂頁巖,出水池為黏土。
永豐倒虹吸橫跨昭魯大河及河道兩岸的農(nóng)田,是漁洞水庫南干渠的最后一個輸水建筑物。水源為漁洞水庫庫水,泥沙含量雖少,但因為倒虹吸是南干渠最后的輸水建筑物,沿途明渠帶了很多泥沙,為盡量減輕泥沙淤積,根據(jù)本工程情況,利用進水口前面40余米處的一凹地,作為渠道的沉砂池,長矩形布置,清淤采用人工清淤。進水池寬10.8m、長20m、寬1.8m,因所處地基很差,對進水池基礎作了砂石墊層置換處理:取消原進水池沉砂池及沖砂建筑物,僅保留進水池,基礎采用砂石墊層置換,進水池擋墻由原來的75號漿砌塊石重力式改為鋼筋硅懸壁式。管道進水池漸變段前設攔污柵。進水池漸變段前渠道底板高程1928.11m;進水池設計水位1929.21m,校核水位1929.31m。進水池由于布置泄水道線路很長,溢水系統(tǒng)設計取消,在倒虹吸進口至水平段下坡頂部(管線經(jīng)過地形最高點)設排氣孔排氣,避免了管道沖水時管道中部最高點形成氣囊,水輸送不到出水池而在進水池溢水的情況。為避免加大流量進水池溢水,出口底部高程在原設計基礎上降低了3m。
管身布置:倒虹吸管身采用圓形。圓形管道與同樣過水面積的箱形、拱形管道相比,其濕周小,水流摩阻力小,水流條件好,過水能力強。由于倒虹吸管道線經(jīng)過的地方均是耕地及良田,為了復耕,管身采用埋管布置,為減少投資及方便以后的運行管理,除拐彎及穿越昭魯河底采用鋼管外,其余全部采用預應力管。為節(jié)省開挖及回填工程量,管道線沿地形變化布置,在0+065、0+150.0+242.0+292.8、0+387.8、0+419、0+6140.2,0+647.0地形坡度變化及跨河段管道高程降低處分別設置鎮(zhèn)墩;為利于行洪,將跨河段管道高程在水平段的基礎上再次降低3.2m,考慮到河段地處最低處,設計時該段采用了鋼管處包鋼筋混凝土防銹蝕設計。
從進口至水平田地的斜坡段、水平段、跨河底段、水平田地至出水池斜坡段,根據(jù)管道線穿越的不同地質(zhì)情況做了有針對性的管道槽剖面設計,管道槽剖面由原來的1種剖面型式改為現(xiàn)在的4種;水平段管座基礎置于淤泥、草煤上,對水平段、跨河底段基礎進行了砂石墊層置換處理,跨河底段因高程很低,為避免運行檢修,該段采用外包鋼筋混凝土設計,提高了設計標準。
出水池底寬在原設計基礎上加寬了1m,由原來的3m改為4m,并采用1∶0.5梯形斜墻設計,滿足了消能需求,因出口流速較小不設消能設施。由于倒虹吸管身較長,為了能進人檢修并保證管內(nèi)不淤,管身設置進人孔1個,設于跨河段管道鎮(zhèn)墩處。沖砂則考慮利用進出水池有壓水進行沖砂,沖砂閘設于水田段與出口斜坡段交的7號鎮(zhèn)墩處,沖砂泄水利用永豐抽水站現(xiàn)有的抽、排兩用溝。
永豐倒虹吸位于 34+201~34+911處,長709.9m,管材為預應力混凝土管及鋼管,預應力管道管壁厚8cm,設計壓力0.4~0.6MPa,是漁洞水庫南干渠最后一個輸水建筑物。其最大工作水頭Hmax=33.6,Hsg=31.8,Hmin=28.112;倒虹吸設計流量Q設計=1.5m3/s,加大流量 Q加大=1.85m3/s,最小流量Qmin=0.52,管道長L=685.9m,預應力管長640m,倒虹吸管直徑D=1.0m,管道總長690.9m,水平段L平=290m,鋼管L鋼=45.9m。
管中流速 vmax=2.3,vsg=1.9,vmin=0.7;進出口水池水位高差 Zmax=6.0,Zsg=4.2,Zmin=0.5;管道糙率N=0.015。
出水池渠道底板高程1921.80m,設計水位1922.62m,校核水位1922.72m。

v——管中流速;
Q——流量;
W——過水斷面面積。
經(jīng)計算 v設計=1.91(m/s);v加大=2.29(m/s)

式中 R——水力半徑,R=0.25;
χ——濕周。

式中 C——謝才系數(shù),C=52.9;
n——糙率,n=0.015。

式中 λ——沿程損失系數(shù),λ=0.028。
h沿設計=3.61m;h沿加大=5.196m
彎道損失系數(shù)見表1。

表1 彎道損失系數(shù)
ζ彎= ζ90°∑a=0.36(0.18+0.19+0.41+0.33+1.4×2+0.171+0.44)=0.36×4.521=1.63
局部水頭損失系數(shù)見表2。

表2 局部水頭損失系數(shù)
總局部損失系數(shù)∑ζ局=0.5+1.63+0.3+1.0+0.15=3.58
總局部水頭損失h局=∑
h局設計=0.67m;h局加大=0.96m

設計流量水頭損失:H設計=4.28(m)
加大流量水頭損失:H加大=6.15(m)
設計流量、加大流量理論計算值與實際情況對比見表3。

表3 設計流量、加大流量理論計算值與實際情況對比
計算值與工程實際的水頭富余量為:
設計流量時為2.31m,加大流量時為0.44m。
工程設計一定要從實際出發(fā),根據(jù)實際的地形、地質(zhì)及外部環(huán)境、社會因素等綜合考慮設計方案,工程措施必須與工程實際相結合,使設計符合實際,盡可能避免工程一開工便修改設計的事情。應加強測量、地質(zhì)基礎工作,這對提高設計質(zhì)量有很大幫助。
永豐倒虹吸新軸線設計與原設計相比,從進水池到出水池、管身段、沖砂孔等所有各部設計均根據(jù)工程實際采取了相應的切實可行的工程措施,進出水池高程也作了調(diào)整。
工程規(guī)劃設計時,應將與工程相關的因素均考慮進去,如1999年的《防洪規(guī)劃通知》,以避免設計工作重復。重新設計的管道做了幾個關鍵的技術處理措施。主要有:
a.管道軸線在原技施設計時軸線向昭通市方向平移30m,以確保公路橋不被破壞,交通暢通及抽水、排水溝暢通。
對穿越昭魯河底段的管道高程進行了調(diào)整,跨河段為利于防洪,在水平段單獨將河底段長45.9m的管道中心線高程降低3.2m,大大減少了320m的水平段開挖工程量。增設了管道鎮(zhèn)墩,由原來的4個鎮(zhèn)墩增加到現(xiàn)在的8個,大大減少了管道沿線開挖及回填工程量。
b.從永豐倒虹吸工程設計中,我們看到本工程巧妙地利用進水池進水口前面40余米處的一凹地,作為渠道的沉砂池;管道沖砂孔由原來的公路以上改為現(xiàn)在的公路以下,避免了公路開挖所帶來的影響。沖砂閘設于水平段與出口斜坡段交叉的7號鎮(zhèn)墩處,沖砂泄水利用永豐抽水站現(xiàn)有的抽、排兩用溝,充分利用工程現(xiàn)有地形、設施,節(jié)約了工程投資。根據(jù)管道線穿越的不同地質(zhì)情況做了有針對性的管道槽剖面設計,管道槽剖面由原來的1種剖面型式改為現(xiàn)在的4種;水平段管座基礎置換了砂石墊層。
c.溢水系統(tǒng)設計取消。本工程采用設排氣孔排氣,為避免加大流量進水池溢水,出水池渠底高程比原設計降低了3m,確保了在任何時候進水池的水不溢出,淹沒農(nóng)田,造成不必要的賠償和糾紛。真正做到優(yōu)化設計又節(jié)約投資,既不過度設計,又無不足設計的情況,提高了設計水平。此方法在后來昭通市區(qū)煙水項目抽水站、管網(wǎng)工程中得到了廣泛應用。
d.水力計算要準確,并留有一定安全富余量。計算值與工程實際的水頭為:設計流量時為2.31m,加大流量時為0.44m。
永豐倒虹吸工程從2001年完工至今已正常運行10余年,并不像露天鋼管那樣需要花費大量的人力物力刷漆防銹,這說明本工程設計、構思是比較到位的。
1 余際可,羅尚生,田文鐸,等.倒虹吸管(灌區(qū)水工建筑物叢書)[M].北京:中國水利電力出版社,1983.
2 華東水利學院.水電站建筑物(水工設計手冊7)[M].北京:中國水利電力出版社,1989.