混合立管系統嚴重段塞流流動特性的實驗研究

彭 明 鄧道明 李曉平 陳金金 吳海浩 李清平 于 達

1.中國石油大學（北京）城市油氣輸配技術北京市重點實驗室 2.中國石化青島液化天然氣有限責任公司3.中海石油研究總院

混合立管系統嚴重段塞流流動特性的實驗研究

彭 明1，2鄧道明1李曉平1陳金金1吳海浩1李清平3于 達1

1.中國石油大學（北京）城市油氣輸配技術北京市重點實驗室 2.中國石化青島液化天然氣有限責任公司3.中海石油研究總院

深海油氣田開采過程中混合立管系統會出現嚴重段塞流，造成系統流動特性參數周期性劇烈波動，嚴重危害海洋開發系統。在混合立管系統的模擬裝置上，實驗研究了混合立管系統嚴重段塞流的流動特性。研究結果表明：混合立管嚴重段塞流的1個周期分為液塞形成、液塞生產、液氣噴發和液體回流4個階段，立管的垂直管段與U形柔性管段的流動特性稍有不同，U形柔性管段在液氣噴發階段產生劇烈抖動；嚴重段塞流周期隨氣液相折算速度的增大而減小；立管壓力波動幅度隨氣相折算速度的增大先增大后減小；液塞長度隨氣相折算速度的增加而減小，且下傾管增加緩沖容積時液塞長度明顯增大，減小出油管長度有利于抑制嚴重段塞流；在深水混合立管系統結構尺寸變化范圍內，垂直管高度和U形柔性管尺寸對嚴重段塞流的發生范圍及特性影響不大。該研究結果將為混合立管的設計提供一定的參考依據。

混合立管 兩相流 嚴重段塞流 流型圖 周期 壓力波動 液塞長度 結構尺寸

混合立管系統主要由集輸管路和立管段組成，立管段又由垂直管段和非對稱的U形柔性管段組成［1－2］。在低輸量工況下，海底管道向下坡向立管底部的集輸管線—立管中會出現嚴重段塞流現象。嚴重段塞流會形成一倍至數倍上升管高度的液塞，造成流動參數的周期性劇烈波動，對海洋開發系統帶來諸多危害（如分離器溢流、氣相系統不正常放空、壓縮機不正常停運、管道及其附件結構可靠性降低和生產井產量受到影響等），深海油氣生產中這一問題更為嚴重。

相對于其他深水立管，混合立管建設成本相對較高，混合立管的縱向尺寸對流動特性的影響是結構設計的核心問題。

國內外學者主要是在小型實驗室模擬裝置上對嚴重段塞流進行了一系列的實驗及理論研究［3－10］。這些裝置的實驗立管管段是為模擬垂直上升立管（L形立管）、懸鏈立管和S形立管而設計的。本實驗裝置實驗管段由較長的水平管、下傾管、垂直管和不對稱U形柔性管組成，可以較好地模擬混合立管系統的內流問題。

1 混合立管內流實驗系統

實驗在中國石油大學（北京）多相流實驗室的混合立管實驗裝置上進行，實驗裝置根據某深水混合立管結構尺寸利用幾何相似原理設計而成。實驗裝置包括供水、供氣、實驗管路、數據測量及信號采集系統。供水系統主要由儲液罐和螺桿泵組成；供氣系統主要由壓縮機和緩沖罐組成；實驗管路系統包括氣液混合器、長44.00 m的水平管段、傾角為－2°、長為14.39 m的下傾管段和立管段（包括高約6.67 m且高度可變的垂直立管和長2.20 m水平跨度可變的U形柔性管），U形柔性管出口設有氣液分離器和測量罐。實驗管路內徑均為0.05 m，下傾管后半部分和整個立管段均為透明管。數據測量儀表主要有電磁流量計、質量流量計、壓力傳感器、壓差傳感器、溫度傳感器和雙平行電導探針。實驗介質為空氣和水。實驗裝置流程示意圖如圖1所示。

圖1 實驗裝置流程示意圖

2 實驗結果及分析

2.1 嚴重段塞流流型圖

筆者將混合立管液塞長度達到或超過整個立管長度的段塞流劃為嚴重段塞流；將液塞長度小于立管長度但是有液塞堵塞立管底部的段塞流劃為過渡嚴重段塞流；將水力學段塞流、氣泡流、氣團流和環狀流劃為穩定流。圖2－a、2－b為下傾管傾角為－2°、立管總高度為7.00 m、U形柔性管長度為2.20 m、水平跨度為1.50 m，垂直管高度分別為6.67 m和6.00 m的混合立管嚴重段塞流流型圖。從圖2可以看出，混合立管嚴重段塞流發生在氣液相流量都較小的工況下。對比圖2－a和圖2－b，發現嚴重段塞流的范圍相差很小，垂直管高度為6.67 m的混合立管嚴重段塞流范圍要稍大一點。

由圖2可知，當液相折算速度較小時，隨著氣相折算速度的增大，混合立管流型從嚴重段塞流逐步向過渡嚴重段塞流和穩定流轉變，此時下傾管持液率不斷減小，流型主要為分層流。當氣相折算速度較小時，隨著液相折算速度的增大，混合立管流型從嚴重段塞流逐步向過渡嚴重段塞流和穩定流過渡，此時下傾管持液率不斷增大，流型從分層流向段塞流、氣團流和氣泡流過渡；當下傾管內流型轉變為氣團流和氣泡流時，氣體無法在管線內積聚并推動液塞噴發，從而過渡嚴重段塞流消失。

圖2－b還反映了嚴重段塞流發生范圍的理論預測值與實驗值的比較情況。圖中所示由泰特爾—杜克勒準則［11］、π準則［12］和泰特爾準則［13］計算值曲線所圍成的左下方區域為嚴重段塞流預測區域，圖2顯示嚴重段塞流發生范圍的計算結果與實驗結果有較好的吻合性。

圖2 混合立管嚴重段塞流流型圖

2.2 嚴重段塞流的周期特性

混合立管嚴重段塞流的1個周期可以分為4個階段：①液塞形成階段；②液塞生產階段；③液氣噴發階段；④液體回流階段。由于混合立管的立管段由直管段和U形柔性管段組成，垂直管段在嚴重段塞流周期各個階段的流動特性與下傾管—立管相同，而U形柔性管段在整個嚴重段塞流周期各個階段的流動特性跟垂直管段有所不同。U形柔性管在嚴重段塞流4個階段的流動特點為：

1）在液塞形成階段，液體回落時有少量的液體堵塞了U形柔性管底部。當液塞在垂直管段中生長的時候，垂直管段與U形柔性管下降段的氣體被壓縮，氣體不斷地以氣泡的形式穿透U形柔性管底部液塞進入分離器。U形柔性管內的少量液體在下降段和上升段中表現為振蕩流動。當液塞頭部到達垂直管頂部后，液體迅速沿U形柔性管下降段進入U形柔性管，下降管段持液率較小，呈現分層流特性；當液塞到達U形柔性管頂部時，液塞形成階段結束。

2）在液塞流出階段，液體穩定流出，U形柔性管下降管段氣相空間逐漸減小，U形柔性管中有微小的氣泡隨液塞進入分離器。

3）在液氣噴發階段，氣體開始進入立管推動液塞加速時，U形柔性管下降段氣相空間迅速消失。液塞尾到達垂直管頂部后快速經過U形柔性管進入分離器，此時，U形柔性管產生劇烈的鞭擊效應。當液塞尾流出U形柔性管后，液氣噴發階段結束。

4）在液體回流階段，液塞尾部離開U形柔性管后，氣體繼續攜帶立管管壁上的液體噴出U形柔性管，壓力繼續降低，直至氣體不足以舉升管壁上的液膜及少量的液滴時，液膜及少量液滴在重力的作用下回流至U形柔性管底部。相對于垂直管，U形柔性管內氣體更容易將液膜舉升出U形柔性管的上升段。

圖3為下傾管傾角為－2°時嚴重段塞流周期與液相折算速度的關系圖。從圖3可以看出嚴重段塞流周期隨液相折算速度的增大而減小。實驗顯示形成嚴重段塞流時下傾管為分層流。液相折算速度增大時，下傾管持液率增加，氣相空間相應減小，相同時間內氣相壓力增加值變大，因此嚴重段塞流周期變短。同時從圖3還可以看出嚴重段塞流周期隨氣相折算速度的增大而減小，當氣相折算速度增加時，下傾管內的氣體壓力上升速度增加，下傾管內的氣相壓力值達到立管底部所受最大靜水壓力的時間變短，因此嚴重段塞流周期變短。

圖3 下傾管傾角為－2°時嚴重段塞流周期與液相折算速度的關系圖

2.3 壓力、壓差及持液率波動特點

圖4是氣液相折算速度都為0.10 m／s時U形柔性管段壓差和垂直管段壓差周期波動圖。由圖4可知，液塞在垂直管段生長時，垂直管段壓差逐漸增大，U形柔性管段壓差很小而且穩定；液塞到達垂直管段頂部進入U形柔性管段后垂直管段壓差不變，U形柔性管段壓差開始增大，垂直管段壓差要遠大于U形柔性管段壓差，這主要是由于垂直管段的長度遠大于U形柔性管段的凈垂直高度。

圖4 垂直管段與U形柔性管段壓差周期變化圖

圖5 U形柔性管段的壓力、持液率周期波動圖

圖5是氣、液相折算速度都為0.30 m／s時U形柔性管的壓力、持液率周期波動圖。在液塞形成階段液塞頭進入U形柔性管之前，U形柔性管內少量液體振蕩流動，U形柔性管底部壓力較小并有小幅度的波動。液塞進入U形柔性管后，U形柔性管下降段中部持液率先開始上升，由于下降段傾角較大，液體在下降段為分層流，U形柔性管下降段中部持液率值較小。隨著液塞頭在上升段中生長，U形柔性管底部壓力開始增大，當到達上升管探針處時，U形柔性管上升段中部持液率從0變為1。在液塞生產階段，U形柔性管底部壓力與U形柔性管上升段中部持液率不再增長。隨著液塞不斷流入U形柔性管，U形柔性管上升段中部持液率慢慢增大。在液氣噴發階段，由于液塞加速，U形柔性管底部壓力先迅速增大然后迅速減小到最小值，U形柔性管上升段中部持液率迅速增大到1。隨著液塞尾經過U形柔性管，液體回落，U形柔性管上升段中部持液率和U形柔性管上升段中部持液率迅速減小直至重新變為0，開始下一個嚴重段塞流周期。

2.4 液塞特性

根據單壓力信號法計算可得到液塞長度［14］。圖6為液塞長度與氣液相折算速度的關系圖。

圖6 液塞長度與氣液相折算速度的關系圖

從圖6可以看出，隨液相折算速度的增大，液塞長度先增大后減小。當氣相折算速度恒定時，隨著液相折算速度的增加，液塞速度增大。在下傾管氣體穿透液塞前有更多的液體流入立管，因此液塞長度增大。隨著液相流量的增大，下傾管持液率增大，隨著氣體不斷流入，氣相空間壓力增加速率變快。當液相折算速度增大到一定值時，下傾管持液率增大對液塞長度的影響已經超過了液相流量增加本身的影響，因此液塞長度減小。圖2所示的流型圖也反應了這種現象。達到最大液塞長度的液相折算速度與氣相折算速度有關。

液塞長度隨著氣相折算速度的增加而減小。當液相折算速度恒定時，隨著氣相折算速度的增加，嚴重段塞流周期變小，流入立管的液體減少，因而液塞長度減小。同樣，圖2所示的流型圖也反應了這種現象。

2.5 立管結構尺寸及增加下傾管段緩沖容積對流動特性的影響

在液相折算速度為0.10 m／s的情況下，嚴重段塞流周期在下傾管段有無緩沖容積時與氣相折算速度的關系如圖7所示。不同立管結構尺寸下，立管壓力波動幅度與氣相折算速度的關系如圖8所示，液塞長度與氣相折算速度的關系如圖9所示。圖8、9中的Ⅰ和Ⅱ分別代表總高度為7.00 m，U形柔性管總長為2.20 m，垂直管段高6.67 m，U形柔性管水平跨度分別為1.50 m和1.20 m的混合立管；Ⅲ代表自由站立式立管總高度為7.00 m，U形柔性管總長2.20 m，垂直管段高6.00 m，U形柔性管水平跨度為1.50 m的混合立管。

圖7 下傾管段有無緩沖容積時嚴重段塞流周期與氣相折算速度的關系圖

圖8 不同立管結構尺寸下立管壓力波動幅度與氣相折算速度的關系圖

圖9 不同立管結構尺寸下液塞長度與氣相折算速度的關系圖

通過比較發現，Ⅰ和Ⅱ在相同工況下嚴重段塞流周期、壓力波動幅度及液塞長度都較為接近，這可能是由于其水平跨度變化較小。

從圖7中可以看出，下傾管段有緩沖容積時，嚴重段塞流周期比下傾管段沒有緩沖容積時大。下傾管段增加緩沖容積（相當于增加出油管長度）增大了下傾管段的氣相空間，隨著入口氣體不斷進入，氣相壓力增加速度變小，達到立管內液柱產生的壓力需要更長的時間，因此嚴重段塞流周期變大。

從圖8中可以看出，Ⅰ比Ⅲ的壓力波動幅度稍大，差值為3～4 k Pa。這主要是由于Ⅲ的垂直管高度與U形柔性管垂直高度之和比Ⅰ的略小，壓力的最高值就小一些，因此壓力波動幅度小。

從圖9中可以看出，Ⅰ的液塞長度比Ⅲ稍大。由于Ⅲ的垂直管段高度小一些，而U形柔性管總長不變，垂直管高度與U形柔性管垂直高度之和略小，液柱在立管底部產生的壓力小一些，相同氣液相折算速度下嚴重段塞流周期較短，液塞長度相應小一點。

3 結論

1）在混合立管內流實驗模擬裝置上，實驗研究了不同垂直管高度及U形柔性管水平跨度立管系統嚴重段塞流的產生情況及流動特性。

2）在嚴重段塞流的1個周期內，立管的垂直管段與U形柔性管段的流動特性稍有不同。當液塞在垂直管段內生長時，U形柔性管段內殘留液體做振蕩流動。垂直管段壓力波動的幅度及時間遠大于U形柔性管段，出口處氣液間歇流動。U形柔性管下降段在液塞生產過程中為分層流，持液率較小，并緩慢增大，當氣液開始噴發時持液率迅速增大為1。U形柔性管在液氣噴發階段產生劇烈的抖動。

3）立管壓力波動幅度隨氣相折算速度的增大先增大后減小，液塞長度隨氣相折算速度的增加而減小。下傾管增加緩沖容積時液塞長度明顯增大，減小出油管長度有利于抑制嚴重段塞流。

4）在實驗條件下及混合立管結構尺寸變化范圍內，垂直管高度、U形柔性管尺寸對嚴重段塞流特性的影響較小，而垂直管段高一些的立管其嚴重段塞流的范圍、周期、壓力波動幅度及液塞長度等特性均稍大一些。

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An experimental study of severe slugging in pipeline／hybrid riser systems

Peng Ming1，2，Deng Daoming1，Li Xiaoping1，Chen Jinjin1，Wu Haihao1，Li Qingping3，Yu Da1
（1.Beijing Key Laboratory of Urban Oil and Gas Distribution Technology，China University of Petroleum，Beijing 102249，China；2.Sinopec Qingdao Liquefied Natural Gas Co.，Ltd，Qingdao，Shandong 266400，China；3.CNOOC Research Institute，Beijing 100027，China）

NATUR.GAS IND.VOLUME 31，ISSUE 11，pp.83－87，11／25／2011.（ISSN 1000－0976；In Chinese）

Severe slugging is commonly encountered in hybrid riser systems during deepwater oil and gas exploitation.The severe slugging，characterized by periodical intense flow parameters fluctuation，can cause great damages to the offshore oil and gas development.The severe slugging is studied in a laboratory setup which simulates deepwater pipeline hybrid riser systems.The results show that the severe slugging consists of four stages，namely，formation，production，blowout，and liquid refluxing.The flow performances of a vertical riser and a U－shaped flexible pipe are a little different.The flexible pipe shakes greatly in the blowout stage.The period of severe slugging decreases with the increase of the superficial velocities of gas and liquid.The pressure fluctuation of the riser first increases then decreases with the superficial gas velocities；while the length of liquid slug decreases with the increase of the superficial liquid velocities，but increases obviously when the buffering volume of the downward inclined section is getting enlarged，so reducing the length of flow lines can inhibit the severe plugging.Within a varied range of structural sizes of deepwater hybrid riser systems，the vertical pipe height and the longitudinal size of the U－shaped flexible pipe impose little effect on the occurrence area and characteristics of severe slugging.This study provides basis for the design of hybrid riser systems.

hybrid riser，two－phase flow，severe slugging，flow pattern map，period，pressure fluctuation，liquid slug length，structural size

彭明等.混合立管系統嚴重段塞流流動特性的實驗研究.天然氣工業，2011，31（11）：83－87.

10.3787／j.issn.1000－0976.2011.11.021

國家油氣重大科技專項（編號：2008ZX05030－005－12）。

彭明，1985年生，碩士研究生；主要從事多相流流動方面的研究工作。地址：（102249）北京市昌平區府學路18號中國石油大學（北京）城市油氣輸配技術北京市重點實驗室。電話：18653285751。E－mail：zgsdpm0419＠163.com

（修改回稿日期 2011－09－10 編輯 何 明）

DOI：10.3787／j.issn.1000－0976.2011.11.021

Peng Ming，born in 1985，is studying for an M.Sc.degree and is mainly engaged in research of multiphase flow.

Add：No.18，Fuxue Rd.，Changping District，Beijing 102249，P.R.China

Mobile：＋86－18653285751 E－mail：zgsdpm0419＠163.com