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某柴油機炭煙排放改善研究

2011-08-03 11:55:28趙春生劉艷利丁技峰
鐵道機車車輛 2011年1期

趙春生,劉艷利,丁技峰

(中國北方發(fā)動機研究所,山西大同037036)

實現(xiàn)柴油機的排放更加清潔是發(fā)動機研制、生產(chǎn)廠商孜孜以求的目標。就減少柴油機的炭煙而言,由于其形成過程比較復雜,影響其生成的因素相對繁多,消除炭煙仍有大量工作要做,減小柴油機炭煙的工作仍在積極進行之中。

1 炭煙的形成與氧化

在柴油機燃燒室中,炭煙的形成和燃燒是在主燃燒期內(nèi)同時進行的,而部分炭煙在作功行程開始時即燒掉了。在一個循環(huán)中炭煙的生成比其被燒掉更重要。燃燒室中炭煙形成的變化總的來說反映出了發(fā)動機排煙水平的變化[1]。

圖1 柴油機燃燒過程炭煙的形成和氧化

炭煙排放有一個基本的生成源,那就是主噴油部分的溫度和當量比隨時間的變化關系,圖1示出了炭煙的生成和氧化過程。炭煙的形成強烈地依賴于溫度以及缺氧,而炭煙的氧化強烈地依賴于溫度,并且需要過量氧。炭煙的最大生成率發(fā)生在富油側,炭煙的最大氧化率發(fā)生在貧油側的高溫理想混合區(qū)。同時可見,影響炭煙排放的主要參數(shù)為局部溫度和當量比。一般來說,將溫度曲線向B向移動或?qū)斄勘惹€向A向移動均會減小炭煙排放。例如,在燃油中摻水,降低了燃燒初期的火焰溫度,延長了滯燃期,增加在預混合火焰中燃燒的燃油比例,因而減少在擴散火焰中生成炭煙量[2]。但是柴油摻水技術因為使用上的麻煩尚未廣泛應用。

柴油機本身的特征參數(shù)對柴油、空氣的混合和燃燒過程有著重要影響,從而對炭煙的生成和氧化產(chǎn)生決定性影響。由于這些參數(shù)的相互制約,從而對炭煙的影響有時是此消彼長,這就給研究工作帶來了很大困難。研究人員經(jīng)過多年的試驗研究,對柴油機的各參數(shù)以及各參數(shù)間對炭煙的形成和氧化過程的影響有了較為全面的了解,其中高壓噴油和空氣渦流作為敏感參數(shù)改善了燃油霧化及混合物的形成,增加了空氣攜帶量,這將減小燃燒室中富油區(qū)的當量比,從根本上減少了炭煙生成量。

2 某柴油機燃燒系統(tǒng)分析

某柴油機為淺ω燃燒室、供油壓力80MPa、無渦流、4氣門、增壓中冷柴油機。整機性能存在主要問題是油耗較高、排氣煙度較大,全負荷最大煙度接近4Bosch煙度值。為了能直觀、深入地理解該柴油機氣缸內(nèi)工作過程,利用CFD仿真軟件FIRE進行了氣缸內(nèi)過程分析,可更好的觀測和分析燃燒過程中的微小變化。內(nèi)燃機氣缸內(nèi)流動是強瞬變、不定常的湍流流動。燃燒室內(nèi)的流場情況對噴束的霧化及油氣混合有著強烈的作用和影響。

圖2 不同時刻氣缸內(nèi)流場與燃油分布

圖2給出了10°CA ATDC、20°CA ATDC和25°CA ATDC氣缸內(nèi)流場與燃油分布情況,從圖中可以看出,隨著噴霧和燃燒過程的進行,逆擠流的作用使得油束兩側的渦團逐漸消失,高溫高壓氣體攜帶未燃燃油以及中間產(chǎn)物沖出燃燒室尋找新鮮空氣,以促使發(fā)生二次氧化反應,但由于沒有渦流的作用,燃燒室為淺盆形對擠流的保持性較差,氣流運動只能靠油束慣性作用,從圖2左側流場軸向分布可以看出,慣性作用下燃油的主要運動方向為凹坑壁面和頂部余隙,由于大量燃油向凹坑壁面發(fā)展,必然會導致該區(qū)域燃油堆積;向頂部余隙發(fā)展的燃油,由于燃燒室上方區(qū)域空間太小,而且溫度較低,與氣缸壁面接觸的面積增大,從而增加了發(fā)生火焰淬熄的幾率。

通過對三維結果的分析可以發(fā)現(xiàn),該型機燃燒系統(tǒng)存在著不足,由于噴油壓力低、無空氣渦流,使得燃油霧化不好,油氣混合不均勻,造成燃燒過程炭煙的大量生成。

3 燃燒系統(tǒng)改進方案分析研究

針對影響柴油機炭煙生成的敏感參數(shù)——噴油壓力、空氣渦流對燃燒室進行了三種不同匹配方案的研究(表1)。噴油壓力與原型機相比均提高至100MPa,考慮了噴孔數(shù)和噴孔直徑這兩個結構參數(shù)變化引起貫穿距的相應變化,并針對不同的噴孔數(shù)匹配了相應的渦流比,旨在加強油氣混合,使燃燒盡可能充分。圖3~圖7為不同方案與原型機壓力、溫度、放熱率、剩余燃油量和擠流強度結果對比。

從壓力和溫度曲線對比情況可以看出,方案A1與A2比較接近,方案A3介于A1、A2和原型機之間,從圖6可以發(fā)現(xiàn),原型機與方案A相比,燃燒終了時剩余燃油量很大,燃燒持續(xù)期最長,導致了最終燃燒效果比較差。改進后方案A1、A2與A3相比,方案A1無論是在急燃期還是在燃燒后期,燃油剩余均是最少的,燃燒最完全,持續(xù)時間最短,效率最高,A2次之,A3最差。

表1 計算方案

圖3 計算方案與原型機壓力對比圖

圖4 計算方案與原型機溫度對比圖

圖6 計算方案與原型機剩余燃油對比圖

圖7 計算方案與原型機擠流強度對比圖

圖7為方案A與原型機擠流強度對比情況,從圖中可以分析出擠流強度峰值高于原型機,噴油系統(tǒng)參數(shù)對燃燒室內(nèi)擠流強度的峰值影響并不大。

由于氣缸內(nèi)擠流強度的大小直接影響著混合氣的形成以及燃燒過程的改善,而方案A所對應的燃燒室擠流強度較150原型機有明顯提高,因此,更有利于促進氣缸內(nèi)油氣混合,這也從一個側面解釋了方案A優(yōu)于原型機的原因。

4 試驗驗證

根據(jù)分析結果,對原型機進行改進設計,驗證整機性能及全負荷煙度的改善情況。保持功率不變,柴油機外特性排溫、燃油消耗率、煙度對比見圖8~圖10。

試驗結果表明,通過提高噴油壓力、增加空氣渦流,改善了燃油霧化與混合氣的形成,空氣利用率得以提高。相同功率下整機的排溫、燃油消耗率、煙度較大幅度的得到改善。

圖8 原機與改進后排溫比圖

圖9 原機與改進后燃油消耗率對比

圖10 原機與改進后煙度對比

高壓噴油改善了非蒸發(fā)油束的霧化和空氣攜帶量,縮短滯燃期和燃燒持續(xù)期,從根本上抑制了炭煙的生成。

5 結論

(1)利用CFD技術分析了某柴油機氣缸內(nèi)過程,指出炭煙較大的原因。

(2)高壓噴油改善了非蒸發(fā)油束的霧化及混合物的形成,使燃燒持續(xù)期縮短,從根本上降低了火焰中炭煙濃度。

(3)提高空氣渦流比提高了空氣的攜帶量,從而減少了油束中富油區(qū)的當量比,降低了炭煙生成幾率。

(4)通過多方案分析計算,確定了較優(yōu)方案進行改進設計。

(5)通過試驗驗證,整機性能指標得到明顯改善。

[1]鄭 昕.柴油機排煙的形成及其控制[J].內(nèi)燃機,1989,(5):18-19.

[2]劉巽俊.內(nèi)燃機排放與控制[M].西安:機械工業(yè)出版社,2003.

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