錢 浩,馮德音,關小彪
(中石油塔里木油田分公司塔西南化肥廠,新疆澤普 844804)
塔里木油田分公司塔西南化肥廠合成氨裝置使用凱洛格工藝,日產600t合成氨。合成氨裝置表面冷凝器蒸汽冷凝液來自空氣壓縮機透平101-JT、合成氣壓縮機透平103-JT、氨壓縮機透平105-JT和高壓鍋爐給水透平泵104-JT乏汽,蒸汽冷凝液流量設計為36.6t/h。2010年8月裝置檢修開車后,表冷器的負壓一直在-55~-57kPa,與設計數據相差很大。對真空系統流程調整后,表冷器真空度提高了很多。下面介紹通過調整空氣壓縮機透平真空系統流程,提高真空度的方法。
空壓機缸體底部一共有8個排凝疏水閥(1~8),兩個汽封冷卻器的疏水閥(11和12)和兩個排汽閥(9和10)。一般關閉的是除兩個汽封冷卻器疏水閥外的其余10個閥門。但實際上這些閥門并不都要關閉,有的閥門一旦關閉會對負壓造成極大影響,并由此降低機組的效率,加大高壓蒸汽的損耗。
如圖1所示,空壓機透平高壓缸的第二級汽封是由經V2閥后進入低壓級后引出的一部分蒸汽(圖中的加粗線)密封的,經迷宮密封降壓后一部分直接排入表冷器排汽管路,另一部分由汽封冷卻器抽出。這根管線在進迷宮密封前有一個疏水閥(5),用于機組停車后排出冷凝水,在機組正常運行期間必須關閉。如果機組開車后沒有關閉,這股蒸汽直接通過疏水管線進入表冷器,會極大地降低表冷器的真空。
空氣壓縮機透平的軸端密封蒸汽由汽封調節器PV-0170自立式調節。去高壓端的密封蒸汽,一部分經迷宮密封,與低壓缸引出經密封后降壓的蒸汽混合,排入表冷器,一部分經閥14由汽封冷卻器189-C抽出,冷卻后回收進表冷器;去低壓端的密封蒸汽經迷宮密封后經閥15直接由汽封冷卻器189-C抽出(圖中虛線條)。
在密封蒸汽去高低壓軸端的管路上,有一根2″的管線通過閥13直接與表冷器相連。此閥以前在開車前后都處于常開狀態,停車后開此閥是為了排掉密封蒸汽管線中的凝結水,但開車后就應該關閉此閥。這股密封蒸汽是由0.35MPa蒸汽管網提供的,如果汽封調節器PV-0170后的壓力過大或旁路閥前的限流孔板損壞,那么由閥13進入表冷器的蒸汽就會降低系統的真空。這種情況對氨壓縮機也是一樣的,可采取相同的方法來提高其真空度。
調整后,空氣壓縮機和氨壓縮機的排汽壓力都下降了1kPa左右,表冷器的真空由-67.3kPa漲到-69.8kPa,而打開閥13(101-JT和105-JT)后,真空又都降到-67.3kPa。

圖1 空壓機透平101-JT汽水管路圖
閥9和閥10連接的管路從透平靠高壓缸第一道迷宮密封位置引出,這部分蒸汽也是軸端密封蒸汽的一部分。其通過迷宮密封后與由V2閥后引入的一部分蒸汽混合后繼續通過后面的迷宮密封往軸端流動(圖中長劃線和短劃線)。這部分混合的密封蒸汽一部分通過后續的迷宮密封排入表冷器,另一部分經閥14被汽封冷卻器抽出后冷卻回收進表冷器。這兩路混合后的蒸汽(圖中加粗線和短劃線)通過迷宮密封后,在進表冷器前壓力和流量都較高,直接排入表冷器勢必會降低表冷器的負壓。
將透平靠高壓缸第一道迷宮密封的蒸汽通過閥9和閥10以及其后的限流孔板減壓降溫后再排入表冷器,就能減少通過圖中短劃線的途徑去表冷器的較高壓力蒸汽量,同時也減少了去軸端蒸汽的量。而且從透平靠高壓缸第一道迷宮密封位置引出的蒸汽(圖中長劃線)壓力較由V2閥后引入的一部分蒸汽(圖中加粗的線條)高,打開閥9和閥10后就減少了其與V2閥后引入的這部分蒸汽(圖中加粗的線條)混合的蒸汽量,混合后的壓力也就相應降低,這就減少了整體流向軸端的蒸汽壓力和流量。引出的蒸汽通過閥9和閥10以及其后的限流孔板,使較高壓力的蒸汽通過軸端密封的流量減少,并降低了通過閥9和閥10去冷凝液總管的蒸汽壓力,使通過排汽管線排入表冷器的蒸汽壓力和流量都隨之下降,所以打開閥9和閥10可以極大地提高空壓機及表冷器的真空。
檢修后開車,表冷器的負壓一直在-55~-57kPa,在打開閥9和閥10后,真空上升到-67kPa左右,關閉這兩道閥后,表冷器負壓立即掉到-56~-58kPa,隨后再次打開這兩道閥,真空又上升到-67kPa。
在保證閥9和閥10常開的前提下(主要控制手段),關閉101-JT和105-JT的密封排汽閥13(輔助控制手段),同時關小外部密封蒸汽閥,減少進入表冷器較高壓力的蒸汽量,這樣就能將表冷器的負壓控制在-70kPa左右。
通過上述調節方法,在100%負荷的情況下,可將表冷器的負壓控制在-69.8~-71.8kPa范圍內。
通過對機組及汽水管路的研究和分析,找到了提高表冷器真空度進而降低空氣壓縮機透平排汽壓力的方法,提高了透平壓縮機的效率,降低了燃料氣的用量,達到了節能降耗的目的。