U型換熱管的彎制工藝研究

孟 靜 趙新愛 吳勝敏 楊 博

(石家莊工大化工設備有限公司)

U型換熱管的彎制工藝研究

孟 靜＊趙新愛 吳勝敏 楊 博

(石家莊工大化工設備有限公司)

由于U型管在彎制過程中容易產生圓度偏差、殘余應力、預損傷以及彎管外弧側壁厚減薄、內弧增厚等現象,會影響彎管的使用壽命,RCC-M標準要求當變形量超過 10%時,應做成形工藝評定。通過彎管工藝評定來驗證彎管工藝的正確性,為彎制U型管提供數

據支持。

冷彎管 變形控制 應力腐蝕 晶粒度

0 前言

U型換熱器是在石油化工生產中普遍應用的典型工藝設備,隨著石油化工裝置的大型化和火電、核電技術的發(fā)展,U型換熱器以其換熱性能好、傳熱系數高等優(yōu)點得到更廣泛應用。但是,由于 U型管在彎制過程中容易產生橢圓度、殘余應力、預損傷以及彎管外弧側壁厚減薄、內弧增厚等現象,會影響到彎管的使用壽命,因此 RCC-M標準要求當變形量超過 10%時,應做成形工藝評定。本文擬通過彎管工藝評定來驗證彎管工藝的正確性,為彎制U型管提供數據支持。

1 彎管材料的選定

彎管工藝評定的材料采用與制造設備相同的材料。根據要制作的余熱排出熱交換器的模擬件。工藝評定的材料定為 00Cr19Ni10,規(guī)格為?16×1,彎曲半徑選用模擬件產品最小的彎曲半徑為 48 mm。材料的化學成分見表 1,力學性能見表 2。

表1 化學成分(質量百分數/%)

表2 力學性能

2 工藝方案制定

彎管工藝評定的目的:一是為證明所采用的成形工藝是否滿足尺寸公差的要求,二是證明消應熱處理工藝是否滿足材料性能要求。因此我們圍繞這兩個目的制定彎管工藝方案。2.1 冷彎工藝的確定

RCC-M標準中規(guī)定尺寸公差包括 3部分內容:

(1)彎管后管子彎曲部分的壁厚變化量為±0.1 mm;

(2)管子彎曲部分的允許最大圓度偏差為 7%;

(3)管子彎管段與直管段間的過渡區(qū)測得的距離偏差應不超過 ±1.5 mm。

彎管工藝過程是一個復雜的彈性、塑性變形過程,其變形程度除與材料本身性能有關外,還與彎管機施加在管子上的外載荷大小有關。變形程度大小常用圓度表示,圓度偏差越大,變形程度就越大,管壁外層的減薄量也越大,因此應盡可能地控制圓度誤差。圓度計算為:

式中 D——管子的名義外徑,mm;

Dmax、Dmin——在管子同一橫截面的任意方向測得的兩個極限尺寸,mm。

采用的彎管機為W27YPC-76電腦液壓彎管機,如圖 1所示。夾緊塊固定在轉臂上,同時夾緊

圖1 液壓彎管機

管子。當轉臂旋轉時,管子便纏繞在彎管模的周圍?？磕Ｉ显O有能使管子產生預變形的曲線槽,通過外力,使通過靠模的管子在未彎曲時產生預變形,來抵消管子彎曲后彎管截面的圓度偏差。預變形的大小與外力的大小有關,外力的大小可以通過調節(jié)彎管模與靠模的間距δ來控制,如圖 2所示。

圖2 調節(jié)彎管模與靠模的間矩

經過大量的試驗證明,如果間隙調整不正確,易出現管子外壁裂紋、內管壁起皺和圓度超差等現象。在反復試驗的基礎上,此間隙定為 1 mm。

2.2 管子冷彎后熱處理的確定

RCC-M標準要求,管子在冷彎后需取樣進行沸騰MgCl2應力腐蝕試驗,若無裂紋產生則合格,否則需要進行消除應力熱處理。按照與上述 2 .1節(jié)相同的彎管工藝彎制了 5根 U 型管,分別做了兩組試驗:一組不進行熱處理,一組進行 4 00℃的消應處理。然后取樣同時做沸騰氯化鎂應力腐蝕試驗。結果證明:在未經熱處理的試樣上,尤其是 U型管彎曲部位外側出現了明顯的細小裂紋,裂紋方向為環(huán)向,與彎管拉伸應力方向一致,而經熱處理的試樣上未見明顯的裂紋,但經硬度測試,與原材料稍有差別。兩個試樣三個部位的硬度 ( HB)對比見表 3 。

表3 試樣硬度對比

由表 3可見,U型管在冷彎成形后,雖然進行了 400℃的消應力熱處理,但不充分,沒有達到目的,合理的消應處理溫度應該是在 900℃以上。

2.3 U型管的回彈

管子的回彈也是一個不能忽視的問題。管子回彈后,實際的彎曲半徑增大,造成穿管困難,甚至無法穿管。因此,既能補充回彈量,又不至于引起外管壁減薄,彎管角度應控制在 180°±3°～5°的范圍內。

圖3 直徑測量點位置

圖4 壁厚測量點位置

3 U型管彎制工藝試驗

彎管試驗前對管材進行了嚴格的檢驗,鋼管內外表面完好無損,無劃痕、碰傷和其他有害缺陷,鋼管表面清潔,無氧化物且粗糙度不超過 3.2μm,鋼管壁厚的尺寸公差在 1±0.1mm的范圍內,經材料復驗其化學成分和力學性能都符合表 1和表 2的規(guī)定。

3.1 尺寸公差試驗

用生產用的彎管機按本文 2.1節(jié)所述工藝彎制了 5個最小彎曲半徑 R 48的彎管,并測量了 5個彎管的直徑、壁厚與間距,直徑測量點位置如圖 3所示,壁厚測量點位置如圖4所示 ,每個點間隔30°排列,每個直徑測量點測量兩垂直方向直徑水平?1和豎直?2,壁厚測量點拱背外側δ1、拱背內側δ2。測量數據見表 4。

表4 ?16×1mm的 U型管直徑、壁厚、間距數據 (共測量 5根鋼管)

由表 4可以看出,橢圓度最大 4.9%,最小4.4%,符合橢圓度 <7%的要求;壁厚最厚 1.07 mm,最薄 0.94 mm,符合 RCC-M壁厚 1±0.1 mm的要求;間距最大 1.2 mm,符合過渡區(qū)距離偏差不超過 ±1.5 mm的要求。

3.2 MgCl2應力腐蝕試驗

分別在 5支鋼管直管、變形區(qū)、過渡區(qū)分別切取長 60 mm的管段,管段兩端用線切割機各切除 5 mm,中間 50 mm管段作為應力腐蝕試樣。

將試樣放于沸點穩(wěn)定在 155℃的MgCl2溶液中浸泡 24 h,然后將試樣沖洗干凈放在體積比 50%的商業(yè)級鹽酸中浸泡 16 h,取出后用蒸餾水仔細漂洗并徹底吹干,做液體滲透檢驗。在 20倍的放大鏡下觀察,試樣表面無裂紋,符合 RCC-M(試樣表面沒有裂紋,表面其殘余應力水平低于 100±20 MPa)要求,?16×1 MgCl2試驗合格。

3.3 晶粒度檢驗

在 5支鋼管變形區(qū)切取 50 mm的管段,通過線切割將其切割成寬為 15～20 mm的試樣。試樣拋光后,在 10%的草酸溶液中采用電壓 6 V電解60 s,然后在 100倍顯微鏡下與標準評級片進行比較,檢查結果見表 5。

表5表明,晶粒度檢驗試驗 5支鋼管均符合RCC-M≥2級的要求。

表5 晶粒度檢驗

4 結論

通過對?16×1彎管的試驗、驗證,其檢測結果均能滿足 RCC-M標準的要求。上述彎制工藝、彎管設備、檢查設備都能有效地保證彎管質量,按此工藝可以進行批量生產。

[1] RCC-M壓水堆核電站核島機械設備設計與建造法則[S].法國,2003.

[2] 技工學校機械類通用教材編審委員會 .冷作工藝學[M].北京:機械工業(yè)出版社,1993.

[3] 鄂大辛,寧汝新,唐承統(tǒng),等 .小直徑管無芯彎曲壁厚變形的實驗研究[J].塑料工程學報,2005(12):62-64.

[4] 何家勝,危衛(wèi),彭丹柳,等 .U型管開裂失效分析[J].壓力容器,2007,24(5):44-47.

[5] 劉振彬 .常見彎管缺陷及措施 [J].鍛壓技術,2005,30(2):13-16.

[6] 廖勇剛,余心宏,孫現龍 .塑性變形理論在小徑管彎管中的應用[J].鍛壓技術,2006(4):119-122.

＊孟靜,女,1969年生,工程師。石家莊市,050031。

2009-12-01)