L H11-1油田動態法計算單井提液時機實例研究

2010-08-31 12:56:20喻高明

石油地質與工程 2010年3期

李敏,喻高明,鄭可

(1.油氣鉆采工程湖北省重點實驗室·長江大學,湖北荊州434023;2.長江大學石油工程學院 ,)

李敏1,2,喻高明1,2,鄭可1,2

(1.油氣鉆采工程湖北省重點實驗室·長江大學,湖北荊州434023;2.長江大學石油工程學院 ,)

針對海上油田的開發現狀與開采特征,以L H11-1油田為例,利用動態法計算單井最佳提液時機。通過與油田常規計算提液時機方法的對比分析,得出動態法計算單井提液時機更準確,提液效果更明顯。因此運用動態法計算單井最佳提液時機是快速有效的方法,為海上油田提高采收率,調整單井工作制度提供了可靠的依據。

海上油田;動態法;提液時機;計算方法

我國海上油田目前已進入中高含水期開發階段,產量開始遞減,為了減緩遞減趨勢,一種比較理想的方法是采取提液措施[1],而提液措施涉及到最佳時間點問題。目前油田主要利用巖心、測井等靜態資料來獲取無因次采油和采液指數,進而確定最佳提液時間,而采用區域資料來分析單井,很可能造成提液時機判斷失誤。為了提高對提液時機判斷的準確性,采用動態法來研究單井最佳提液時機[2]。

1 動態法的介紹及其原理

該方法的主要原理是利用單井的動態生產數據進行甲型去噪,得到水驅特征曲線和相對滲透率曲線,結合單井靜態數據得出無因次采油、采液指數,進行最佳提液時機的分析確定。具體步驟如下:

第一步:線性回歸得出甲型水驅曲線[3],選取出現直線趨勢的直線段進行預測(累積采油和產水的選擇在含水率50%～95%)。

式中:Np——累積產油,104m3;Wp——累積產水,104m3;fw——含水率。

根據(1)式確定a、b值(其中a,b為常數系數),由公式(2)計算fw/(1-fw)的值,并與實際的fw/(1-fw)進行擬合,從而判斷前面選取預測直線段的可靠性。

第二步:由前面計算的fw/(1-fw)值,利用最小二乘法得出公式(前后數據段保持一致):

式中:no、nw——油、水相系數。利用公式(1)、(2)反推計算fw/(1-fw)。又根據

推出Krw(Sor)的計算公式,并根據已得出的數據計算出Krw(Sor)值。a1,b1,a2為常數系數。

第三步:試調油相指數no、水相指數nw值,使得由公式(1)～(2)及公式(1)～(3)反推出的fw/(1-fw)殘差的平方和最小,確定no、nw的值。

第四步:主要是計算出某含水飽和度下的無因次采油指數JDO和無因次采液指數JDL:

式中:Swd——含水飽和度;Sor——殘余油飽和度;Kro(Swd)——某含水飽和度下的油相相對滲透率;Krw(Swd)——某含水飽和度下的水相相對滲透率;Krw(Sor)——殘余油飽和度下的水相相對滲透率;μo——油的粘度;μw——水的粘度;Bo——油的體積系數;Bw——水的體積系數;

2 相滲曲線分析與實例分析

根據上述方法,研究海上目標油田的產液、產油指數變化情況,對比分類把所有的曲線分為四類,各類型曲線描述見表1,各類型曲線見圖1。

以L H11-1油田為例。統計實際提液前后3個月的平均含水、日產液能力、日產油能力,對比評價提液效果和時機[3],將利用相滲曲線法判斷的最佳提液時機與實際的提液效果對比分析(表2)。表2顯示,19口井27井次提液中,平均增液幅度為47.7%,平均增油幅度為21.44%,最大增液幅度為193.14%,最大增油幅度為217.49%,其中10井次,雖然液量上升,但產油下降,提液失敗。

圖1 無因次相滲、采油、采液指數曲線

表1 不同類型產液、產液指數曲線描述

利用相滲曲線法求得的最佳提液含水率與實際提液時的含水率對比,27井次中9井次提液早,14井次提液晚,4井次提液剛好在最佳提液最佳時期。

L H11-1-A5井由相滲曲線法得到無因次采油采液指數如圖2所示,最佳提液時機為含水率60%～90%,實際提液三次,對比表2,圖2可以看出第一次提液為最佳時機。

L H11-1-C3井由相滲曲線法得到無因次采油采液指數如圖3所示,圖中顯示,含水率低于60%時產液指數小于1,沒有提液能力,該井在低含水期也嘗試過提液,但始終提不起來。相滲曲線法判斷最佳提液時機含水率90%以上,實際提液三次,第一次提液效果好是因為大幅度放大壓差,其余兩次提液前后流壓下降不到1MPa,在含水90%以上,提液效果明顯好很多,增油幅度大于增液幅度。